đồ án cô đặc 2 nồi xuôi chiều ống tuần hoàn trung tâm

Bạn đang xem bản rút gọn của tài liệu. Xem và tải ngay bản đầy đủ của tài liệu tại đây (434.21 KB, 63 trang )

Đang xem: đồ án cô đặc 2 nồi xuôi chiều ống tuần hoàn trung tâm

Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
TRƯỜNG ĐẠI HỌC NÔNG LÂM HUẾ Cộng hòa Xã hội Chủ nghĩa Việt Nam
KHOA CƠ KHÍ- CÔNG NGHỆ Độc lập –Tự do –Hạnh phúc
_______________________ 
NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN THIẾT BỊ
Họ và tên sinh viên :
Lớp : CNTP43
Ngành học : công nghệ thực phẩm
1. Tên đề tài: thiết bị cô đặc hai nồi xuôi chiều ống tuần hoàn trung tâm.
2. Số liệu ban đầu:
–
Năng suất: 24000 kg/h
–
Dung dịch cô đặc: NaNO
3
–
Nồng độ nguyên liệu ban đầu: 3,5 %
–
Nồng độ sản phẩm: 17 %
–
Áp suất hơi đốt và áp suất hơi thiết bị:
3. Nội dung các phần thuyết minh và tính toán:
– Đặc vấn đề
– Tổng quan các phương pháp và công nghệ thực hiện
– Tính cân bằng vật chất của quá trình
– Tính cân bằng năng lượng
– Tính thiết bị chính
– Tính thiết bị phụ trợ
– Kết luận
– Tài liệu tham khảo
4. Các bản vẽ:

–
Sơ đồ công nghệ: A
1
, A
3
–
Bản vẽ chi tiết thiết bị (hay cụm thiết bị và mặt cắt): A
1
5. Ngày giao nhiệm vụ:
6. Ngày hoàn thành:
Huế, ngày… tháng… năm 2012
Trưởng bộ môn CSCN Giáo viên hướng dẫn
Nguyễn Thị Thủy Tiên
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
ĐẶT VẤN ĐỀ
Ngày nay ngành công nghệ sản xuất hóa chất là một ngành công nghiệp
quan trọng ảnh hưởng đến nhiều ngành công nghiệp khác . một trong những hóa
chất được sản xuất và sử dụng là NaNO
3
vì khả năng sản xuất và ứng dụng của
nó.
Trong quá trình sản xuất NaNO
3
ở quy mô công nghiệp thì quá trình cô
đặc là cục kỳ quan trọng. vì nhờ có quá trình này người ta sẽ đưa được nồng độ
của NaNO
3
đến một nồng độ cao hơn, để đáp ứng được nhu cầu sử dụng đa dạng
của nó, đồng thời nhờ đó để tiết kiệm được chi phí vận chuyển, vận chuyển và
tạo điều kiện cho quá trình kết tinh nếu cần.

Nhiệm vụ cụ thể của đồ án mà em được giao là thiết kế hệ thống cô đăc
hai nồi liên tục ống tuần hoàn trung tâm buồng đốt trong đối lưu tự nhiên nhằm
cô đặc NaNO
3
từ 3,5% lên 17%.
Đối với sinh viên ngành công nghệ thực phẩm như chúng em thì việc
thực hiện một đò án thiết bị như thế này là cực kỳ quan trọng. Nó vừa tạo cơ hội
chi sinh viên ôn tập và hiểu một cách sâu sắc kiến thức đã học về các quá trình
thiết bị vừa giúp sinh viên tiếp xúc, quen dần với việc lựa chọn, thiết kế, tính
toán các chi tiết của một thiết bị với các thông số kỹ thuật cụ thể.
Tuy nhiên, đồ án thiết bị là các môn học rất khó và kiến thức thực tế của
sinh viên thì hạn chế nên việc thực hiện đồ án thiết bị còn nhiều thiếu sót. Vì
vậy, em rất mong nhận được sự đóng góp và hướng dẫn của quý thầy cô giáo và
các để có thể hoàn thành tốt đồ án được giao.
2
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
PHẦN 1: TỔNG QUAN VỀ NGUYÊN LIỆU QUÁ TRÌNH CÔ ĐẶC
I. Giới thiệu về nguyên thiệu
1. Tên gọi và công thức hóa học của Natri Nitorat
Tên khoa học: sodium Nitrate.
Tên thường gọi: Natri Nitorat, sô đa Nito
Công thức hóa học: NaNO
3
NaNO
3
la một chất rắn màu trắng tan trong nước. dạng khoáng có tên là
nitratine, nitratite, sodaniter.
Natri nitrat được dùng như một chất nguyên liệu trong phân bón, pháo
hoa, bom khói, chất bảo quản.
Ứng dụng:

− Được dùng trong phạm vi rộng như là một loại phân bón và nguyên liệu
khô cho quá trình sản xuất thuốc sung.
− Kết hợp với sắc hidroxid tạo nhựa thông.
− Sản xuất axid nitric.
− Điều chế nước cường toan trong quá trình khai that vàng.
− Chất Oxy hóa thay thế trong pháo hoa.
− Là thành phần cấu tạo túi lạnh trong sản xuất thuốc nổ đen.
− Kết hợp với KNO
3
ứng dụng trong bảo quản nhiệt, chuyển đổi nhiệt
trong tháp năng lượng mặt trời.
− Dùng trong công nghiệp nước thải.
2. Tính chất hóa lý của Natri Nitrat
− Dạng tồn tại: tinh thể rắn hoặc hạt bột màu trắng.
− Mùi: không mùi.
− Vị: đắng, mặn.
− Phân tử lượng: 84.99 g/mol.
− Tnc = 312
0
C.
− Ts = 380
0
C.
− Tỷ trọng: 2.265 g/cm
3
.
− Độ hòa tan:
• Tan trong nước, độ hòa tan tăng theo nhiệt độ:
3
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ

Ở 25
0
C: 92.1 g/100ml
Ở 100
0
C: 180 g/100ml
• Ít tan trong methanol (CH
3
OH): 1g/300 ml.
• Rất ít tan trong acetone và glycerol.
• Dễ tan trong amoni lỏng.
− Độ ổn định:
• Phản ứng mạnh với các chất dễ cháy, hữu cơ.
• Phản ứng với các chất khử, axid.
− Tính độc hại: (khi hít hoạc nuốt nhầm)
• Gây nhiễm độc máu, làm mất khả năng vận chuyển Oxy của hồng cầu
gây ra hiện tượng tím tái, hôn mê.
• Có thể gây đột biến gen (ảnh hưởng tới các tế bào gốc).
• Coa thể gây hại cho sức khỏe sinh sản.
• Có thể là nguyên nhân gây ung thư.
II. Tổng quan về quá trình cô đặc
1. Sơ lược về lý thuyết cô đặc
1.1. Định nghĩa
Cô đặc là quá trình làm bay hơi một phần dung môi của dung dịch chứa
chất tan không bay hơi,ở nhiệt độ sôi với mục đích:
– Làm tăng nồng độ chất tan.
– Tách các chất rắn hòa tan ở dạng tinh thể.
– Thu dung môi ở dạng nguyên chất.
Quá trình cô đặc được tiến hành ở nhiệt độ sôi, ở mọi áp suất (áp suất
chân không, áp suất thường hay áp suất dư), trong hệ thống một thiết bị cô đặc

hay trong hệ thống nhiều thiết bị cô đặc. Trong đó:
Cô đặc chân không dùng cho các dung dịch có nhiệt độ sôi cao, dễ bị
phân hủy vì nhiệt.
Cô đặc ở áp suất cao hơn áp suất khí quyển dùng cho dung dịch không bị
phân hủy ở nhiệt độ cao như các dung dịch muối vô cơ, để sử dụng hơi thứ cho
cô đặc và cho các quá trình đun nóng khác.
Cô đặc ở áp suất khí quyển thì hơi thứ không được sử dụng mà được thải
ra ngoài không khí. Đây là phương pháp tuy đơn giản nhưng không kinh tế.
4
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
1.2. Cấu tạo thiết bị cô đặc
Trong công nghệ hóa chất và thực phẩm các loại thiết bị cô đặc đun nóng
bằng hơi được dùng phổ biến, loại này gồm 2 phần chính:
a) Bộ phận đun sôi dung dịch (phòng đốt) trong đó bố trí bề mặt truyền
nhiệt để đun sôi dung dịch.
b) Bộ phận bốc hơi (phòng bốc hơi) là một phòng trống, ở đây hơi thứ
được tách khỏi hỗn hợp lỏng – hơi của dung dịch sôi (khác với các thiết bị chỉ
có phòng đốt). Tùy theo mức độ cần thiết người ta có thể cấu tạo thêm bộ phận
phân ly hơi – lỏng ở trong phòng bốc hơi hoặc trên ống dẫn hơi thứ, để thu hồi
các hạt dung dịch bị hơi thứ mang theo.
Về phân loại có thể phân loại thiết bị theo 2 cách:
– Theo sự phân bố bề mặt truyền nhiệt có loại nằm ngang, thẳng đứng,
loại nghiêng.
– Theo cấu tạo bề mặt truyền nhiệt có loại vỏ bọc ngoài, ống xoắn, ống
chùm.
– Theo chất tải nhiệt có loại đun nóng bằng dòng điện, bằng khói lò, bằng
hơi nước, bằng chất tải nhiệt đặc biệt.
– Theo tính tuần hoàn dung dịch: tuần hoàn tự nhiên, tuần hoàn cưỡng
bức,
1.3. Lựa chọn thiết bị

Theo tính chất nguyên liệu, ta chọn thiết bị cô đặc 2 nồi, làm việc liên tục,
có ống tuần hoàn trung tâm buồng đốt trong đối lưu tự nhiên.
Thiết bị cô đặc dạng có cấu tạo đơn giản, dễ sửa chửa, làm sạch. Đồng
thời, có thể tận dụng triệt để nguồn hơi.
Quá trình cô đặc được tiến hành ở áp suất chân không nhằm làm giảm
nhiệt độ sôi của dung dịch, giảm được chi phí năng lượng, hạn chế những biến
đổi của chất tan.
Tuy nhiên, tốc độ tuần hoàn nhỏ, hệ số truyền nhiệt còn thấp, vận tốc tuần
hoàn bị giảm vì ống tuần hoàn cũng bị đun nóng.
2. Thuyết minh quy trình công nghệ
* Cấu tạo và nguyên tắc làm việc của nồi cô đặc.
Nồi cô đặc xuôi chiều ống tuần hoàn trung tâm cấu tạo gồm buồng bốc,
buồng đốt và bộ phận thu hồi cấu tử .Trong đó:
5
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
– Buồng đốt ở dưới bao gồm các ống truyền nhiệt và một ống tuần hoàn
trung tâm. Dung dịch đi trong ống còn hơi đốt ngoài ống. Nguyên tắc hoạt động
của ống tuần hoàn trung tâm là: do ống tuần hoàn có đường kính lớn hơn đường
kính ống truyền nhiệt nên hệ số truyền nhiệt nhỏ, dung dịch sẽ sôi ít hơn so với
dung dịch trong ống truyền nhiệt. Khi sôi dung dịch sẽ có khối lượng riêng giảm
do đó tạo ra áp lực đẩy dung dịch từ trong ống tuần hoàn sang ống truyền nhiệt.
Kết quả, tạo nên dòng chuyển động tuần hoàn đối lưu tự nhiên giữa ống truyền
nhiệt và ống tuần hoàn.
– Phía trên thiết bị là buồng bốc. Đây là một phòng trống, ở đây hơi thứ
được tách ra khỏi hỗn hợp lỏng – hơi của dung dịch sôi. Bên trong buồng bốc
còn có bộ phận thu hồi cấu tử để tách những giọt chất lỏng còn lại do hơi thứ
mang theo.
* Thuyết minh quy trình
Hình 1 : Sơ đồ cô đặc 2 nồi xuôi chiều:
1. Thùng chứa dung dịch,

2. Bơm,
3. Thùng cao vị,
4. Thiết bị gia nhiệt,
5. Dung dịch vào,
6. Hơi đốt vào,
7. Buồng bốc,
8. Buồng đốt,
9. Sản phẩm ra,
10.Nước ngưng ra
11.Hơi thứ ra,
12.Thiết bị ngưng tụ,
13.Bình tách lỏng,
14.Tấm ngăn,
15.Ống Baromet,
16.Bể chứa nước ngưng tụ,
17.Thùng chứa sản phẩm.
6
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
Nguyên liệu đầu tiên là dung dịch natri hydroxit có nồng độ đầu 3,5%
được bơm lên thùng cao vị 3 và nhờ sự ổn định dòng chảy theo phương trình
liên tục mà nguyên liệu được đưa từ từ vào thiết bị gia nhiệt 4 mà không cần
bơm vẫn đảm bảo tốc độ không đổi và nhờ thiết bị này gia nhiệt đưa dung dịch
đến nhiệt độ sôi. Thiết bị gia nhiệt 4 là thiết bị trao đổi nhiệt dạng ống chùm có
thân hình trụ, đặt đứng, bên trong gồm nhiều ống nhỏ; các đầu ống được giữ
chặt trên vĩ ống và vĩ ống được hàn dính vào thân. Dung dịch được bơm vào
thiết bị, đi bên trong ống từ dưới lên còn hơi đốt đi bên ngoài ống. Hơi đốt sau
khi cấp nhiệt cho dung dịch nâng nhiệt độ của dung dịch lên đến nhiệt độ sôi sẽ
ngưng tụ lại. Dung dịch sau khi gia nhiệt sơ bộ được đưa vào thiết bị cô đặc thực
hiện quá trình bốc hơi.
Dung dịch được cô đặc ở nồi 1 tiếp tục chuyển sang nồi 2. Hơi đốt được

đưa vào phòng đốt của nồi 1 để đốt nóng dung dịch trong nồi 1. Sau khi cô đặc
lượng hơi thứ thoát ra ở nồi 1 sẽ dùng làm hơi đốt cho nồi 2, hơi thứ của nồi 2
sẽ đi vào thiết bị ngưng tụ 12. Dung dịch sau khi cô đặc đến nồng độ yêu cầu
17% sẽ tháo ra ngoài theo ống tháo sản phẩm nhờ lực trọng trường.
Hơi thứ và khí không ngưng thoát ra phía trên của thiết bị cô đặc được
đưa vào thiết bị ngưng tụ baromet và được bơm chân không hút ra ngoài. Khí
không ngưng còn lại tiếp tục đi qua thiết bị tách bọt 13.
Trong quá trình cô đặc lượng hơi đốt sẽ cấp nhiệt cho dung dịch nên
ngưng tụ lại và được thu hồi ở cửa nước ngưng tụ 10.
7
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
PHẦN 2: TÍNH TOÁN CÔNG NGHỆ
I. Tính cân bằng vật liệu
1. Chuyển đơn vị năng suất từ (tấn/h) sang (kg/h)
Năng suất: G
D
= 24 tấn/h =24000 kg/h
Nồng độ nguyên liệu ban đầu: X
D
= 3,5 %
Nồng độ cuối của sản phẩm : X
C
= 17 %
Áp dụng phương trình cân bằng vật chất :
G
D
. X
D
= G
C

. X
C
Suy ra: G
C
= = =4941 kg/h
2. Xác định lượng hơi thứ bốc ra khỏi hệ thống (W)
Phương trình cân bằng vật liệu cho toàn hệ thống:
G
D
= G
C
+W (1)
Trong đó:
G
D
, G
C
: lưu lượng đi vào, đi ra khỏi thiết bị kg/h
W: lượng hơi thứ của toàn hệ thống kg/h
Viết cho cấu tử phân bố:
G
D
.X
D
= G
C
.X
C
+ W.X
W

Trong đó: X
D
, X
C
: nồng độ đầu, cuối của dung dịch (% khối lượng).
Xem lượng hơi thứ không mất mát, ta có:
G
D
.X
D
= G
C
.X
C
(2)
Vậy lượng hơi thứ bốc ra toàn hệ thống được xác định:
)1(
C
D
D
x
x
GW
−=
Theo giả thiết ta có:
G
D
= 24 tấn/h = 24000 kg/h
X
D

= 3,5 %
X
C
= 17 %
Thay vào ta có:
19059)
17
5,3
1.(24000
=−=
W
kg/h.
8
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
3. Xác định nồng độ cuối của dung dịch ở từng nồi
Ta có: W= W
1
+ W
2
Với W
1
, W
2
là lượng hơi thứ bốc ra ở nồi 1, 2 kg/h .
Để đảm bảo việc dùng toàn bộ hơi thứ của nồi trước cho nồi sau, thường
người ta phải dùng cách lựa chọn áp suất và lưu lượng hơi thứ ở từng nồi
thích hợp.
3,11,1
2
1

÷≥
W
W
Giả sử chọn tỉ số giữa hơi thứ bốc lên từ nồi 1 và 2 là :
1,1
2
1
=
W
W
Khi đó ta có hệ phương trình:
1,1
2
1
=
W
W
W
1
+ W
2
= W
Giải hệ trên có kết quả :
W
1
= 9983,3 kg/h
W
2
= 9075,7 kg/h
Nồng độ cuối của dung dịch ra khỏi nồi 1:

X
C1
=
6
3,998324000
5,3.24000
.
1
=
−
=
−
WG
xG
D
DD
%
Nồng độ cuối của dung dịch ra khỏi nồi 2 :
X
C2
=
17
7,90753,998324000
5,3.24000
.
21
=
−−
=
−−

WWG
xG
D
DD
%
II. Cân bằng nhiệt lượng
1. Xác định áp suất và nhiệt độ của mỗi nồi
Gọi P
1
, P
2
, P
nt
là áp suất ở nồi 1, 2, và thiết bị ngưng tụ.
∆P
1
: hiệu số áp suất của nồi 1 so với nồi 2.
∆P
2
: hiệu số áp suất của nồi 2 so với thiết bị ngưng tụ.
∆P
t
: hiệu số áp suất của cả hệ thống.
Giả sử chọn:
Áp suất của hơi đốt vào nồi 1 là P
1
=3,2 at.
Áp suất hơi của thiết bị ngưng tụ là P
nt
= 0,3 at.

9
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
Khi đó hiệu số áp suất của cả hệ thống cô đặc là :
∆P
t
=P
1
– P
nt
= 3,2 – 0,3 = 2,9 at
Chọn tỉ số phân phối áp suất giữa các nồi là:
8,1
2
1
=
∆
∆
P
P
Kết hợp với phương trình: ∆P
1
+ ∆P
2
= ∆P
t
= 2,9 at
Suy ra: ∆P
1
= 1,86 at
∆P

2
= 1,04 at
Gọi: t
ht1
, t
hd2
, t
nt
là nhiệt độ đi vào nồi 1, 2, thiết bị ngưng tụ.
t
ht1
, t
ht2
là nhiệt độ hơi thứ ra khỏi nồi 1, 2.
t
ht1
= t
hd2
+ 1
t
ht2
= t
nt
+ 1
Ta có: ∆P
1
=P
1
-P
2

=> P
2
= P
1
– ∆P
1
=> P
2
= 3.2- 1.86 = 1.34 at.
Tra bảng : I. 250, STQTTB, T1/ Trang 312.
I. 251, STQTTB, T1/ Trang 314.
Bảng 1: Tóm tắt nhiệt độ, áp suất (giả thiết) của các dòng hơi
Loại
Nồi 1 Nồi 2 Tháp ngưng tụ
Áp suất
P
1
(at)
Nhiệt độ
t(
0
C)
Áp suất
P
2
(at)
Nhiệt độ
t(
0
C)

Áp suất
P
nt
(at)
Nhiệt độ
t
nt
(
0
C)
Hơi đốt 3,2 135,5 1,34 107,41
0,3 68,7
Hơi thứ 1,39 108,41 0,31 69,7
2. Xác định tổn thất nhiệt độ
2.1. Tổn thất nhiệt do nồng độ gây ra (
∆
’)
Ở cùng một áp suất, nhiệt độ sôi của dung dịch lớn hơn nhiệt độ sôi của
dung môi nguyên chất.
Hiệu số nhiệt độ sôi của dung dịch và dung môi nguyên chất gọi là tổn
thất nhiệt do nồng độ gây ra.
Ta có: ∆’=
o
sdmnc
o
sđ
tt
−
(ở cùng áp suất).
Áp dụng công thức của Tiaxenko:

r
T
s
o
2
,,
.2,16.
∆=∆
Trong đó ∆’
0
: tổn thất nhiệt độ ở áp suất thường gây ra.
T
s
: là nhiệt độ sôi của dung môi nguyên chất (
0
K).
10
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
r: ẩn nhiệt hóa hơi của nước ở áp suất làm việc (J/kg).
Bảng 2: Tra bảng VI.2, STQTTB, T2/Trang 63
Nồi 1 Nồi 2
Nồng độ dung dịch (% khối lượng) 6 17
∆’
0
(
0
C)
0,67 2,15
Bảng 3: Tra bảng I.251, STQTTB, T1/Trang 314
Nồi 1 Nồi 2

Áp suất hơi thứ (at) 1,39 0,31
Nhiệt hóa hơi r (J/kg) 2237,6.10
3
2334,4.10
3
Nồi 1:
( )
1
2
1
,
,
1
273.2,16.
r
t
hto
+∆
=∆
=
( )
3
2
10.6,2237
27341,108.2,16.67,0
+
= 0,706
0
C
Nồi 2:

( )
3
2
,
2
10.4,2334
2737,69.2,16.15,2
+
=∆
= 1,752
0
C
Vậy tổng tổn thất nhiệt độ do nồng độ trong toàn hệ thống:
Σ∆’ = ∆’
1
+∆’
2
= 0,674 + 1,753 = 2,458
0
C
2.2. Tổn thất nhiệt do áp suất thủy tĩnh (
∆
’’ )
Nhiệt độ sôi của dung dịch cô đặc tăng cao vì hiệu ứng thủy tĩnh
∆
’’
(tổn
thất nhiệt độ do âp suất thủy tĩnh tăng cao):
Âp suất thủy tĩnh ở lớp giữa của khối chất lỏng cần cô đặc:
g

h
hPP
ddstb
⋅+∆+=
ρ
)
2
(
0
, N/m
2
;
Trong đó P
0
– áp suất hơi thứ trín mặt thoáng dung dịch, N/m
2
;
∆h – chiều cao của lớp dung dịch sôi kể từ miệng trên ống truyền nhiệt đến mặt
thoáng của dung dịch, m;
h – chiều cao ống truyền nhiệt, m;
dds
ρ
– khối lượng riêng của dung dịch khi sôi, kg/m
3
;
g – gia tốc trọng trường, m/s
2
.
Với:
dds

ρ
=
Vậy ta có:
∆
’’
= t
tb
– t
0
, độ;
11
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
Ở đây t
tb
– nhiệt độ sôi dung dịch ứng với âp suất P
tb
,
0
C; t
0
– nhiệt độ sôi của
dung môi ứng với áp suất P
0
,
0
C.
t
0
nhiệt độ sôi của dung môi ứng với áp suất P
0

,
0
C tra được ở bảng
I.22,STQTTB
1
/46
Bảng 4:
Nồi i x% p
0
(at) T
0
(
0
C) ρ
dd
ρ
dds
P
tb
1 6 1,39 108,41 989,4 494,7 1,513
2 17 0,31 69,7 1097,3 548,65 0,447
Hơi đốt 3,2 135,5
Để tính P
tb
, chọn:
Áp suất thủy tĩnh của từng nồi:
Nồi 1:
2
4,989
=

dds
ρ
= 494,7


















+
+=



















+∆
+=
44
0
10.81,9
81,9.7,494
2
4
5,0
39,1
10.81,9
.
2
g
h
h
PP
dds
tb

ρ
= 1,513 at
Nồi 2: =
2
3,1097
= 548,65


















+
+=



















+∆
+=
44
0
10.81,9
81,9.65,548
2
4
5,0
31,0
10.81,9
.
2
g
h
h

PP
dds
tb
ρ
= 0,447 at
Để tính nhiệt độ sôi của NaNO
3
ứng với P
tb
ta dùng công thức BaBo:
t
=K
Với : P áp suất hơi bảo hòa của dung môi trên bề mặt dung dịch.
P
s
áp suất hơi của dung môi nguyên chất ớ áp suất thường.
Tra STQTTB
1
bảng I.204/236& bảng I.249/311
Nồng độ dung dịch bằng 6% nhiệt độ sôi t
s
= 100,5
0
C cũng ở nhiệt độ đó áp suất
hơi bảo hòa của nước là: 1,0515.
Nồi 1:
S
P
P
=

0515,1
1
=> P
s
= 1,0515 P
12
h= 0,5
h=4m
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
• P= P
tb
=> P
s1
= 1,0513 x 1,513 = 1,59 at
 T
0
tb1
= 112,28
0
C (tra STQTTB bảng I.251/314)
• P=P
0
=> P
0
s1
= 1,0515 x 1,39 = 1,46 at
 T
0
s1
= 110

0
C ( tra STQTTB bảng I.251/314)

”
1

= t
0
tb1
– t
0
s1
= 112,28 – 110 = 2,28
0
C
Tra STQTTB
1
bảng I.204/236 & bảng I.249/311
Nồng độ dung dịch là 17% thì nhiệt độ sôi t
0
s
= 102,22
0
C, tại đó áp suất
hơi bão hòa của nước là: 1,12 at
Nồi 2: :
S
P
P
=

12,1
1
=> P
s
= 1,12 P
• P=P
tb2
= > P
s2
= 1,12 x 0,447 = 0,5 at
 T
0
tb2
= 80,6
0
C (tra STQTTB bảng I.251/314)
• P= P
0
=> P
0
S2
=1,12 x 0,31 = 0,3472 at
 T
0
s2
= 72,8
0
C (tra STQTTB bảng I.251/314)

”

2
= t
0
tb2
– t
0
s2
= 80,6 – 72,8 = 7,8
0
C
Tổn thất do áp suất thủy tĩnh:
” = ”
1
+ ”
2
= 2,28 + 7,8 =10,08
0
C
2.3. Tổn thất nhiệt do trở lực thuỷ lực trên đường ống (
∆
”’)
Chấp nhận tổn thất nhiệt độ trên các đoạn ống dẫn hơi thứ từ nồi này
sang nồi nọ và từ nồi cuối đến thiết bị ngưng tụ là 1
0
C.
Do đó:
∆”’
1
=1,0
0

C
∆”’
2
=1,0
0
C
,,,
2
,,,
1
,,,
∆+∆=∆∑
= 1+1= 2
0
C
2.4. Tổn thất chung trong toàn hệ thống cô đặc
Σ∆=Σ∆’+Σ∆”+Σ∆”’= 2,458 + 10,08 + 2= 14,538
0
C.
2.5. Hiệu số hữu ích và nhiệt độ sôi của từng nồi
Hiệu số nhiệt độ hữu ích của mỗi nồi:
Nồi 1:
t
i1
= T
1
– (T
2
+∑
1

) = 135,5 – (107,41+0,706+2,28+1)= 24,104
0
C
Nồi 2:
t
i2
= t
1
–(t
ng
+ ∑
2
) =107,41-(68,7+1,753+7,8+1)= 28,148
0
C
13
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
Nhiệt độ sôi thực tế của dung dịch ở mỗi nồi:
Nồi 1:
ti1
=t
1
-t
s1
=> t
s1
= t
1
–
ti1

=135,5-24,136= 111,396
0
C
Nồi 2:
ti2
=t
2
-t
s2
=> t
s2
= t
2
–
ti2
= 107,41- 28,157 = 79,252
0
C
Cho toàn hệ thống: h
1
= 135,5-69,7-14,538= 51,262
0
C
3. Cân bằng nhiệt lượng
3.1. Tính nhiệt dung riêng của dung dịch ở các nồi
– Nhiệt dung của dung dịch ban đầu:
Vì X
D
= 3,5% <20% nên ta áp dụng công thức:
C

D
= 4186 (1- X
D
) = 4186 (1- 0,035) = 4039,49 J/kg.độ
– Nhiệt dung của dung dịch ra khỏi nồi 1:
Vì X
C1
= 6 % <20% nên ta có:
C
C1
= 4186.(1- X
C1
) = 4186.(1- 0,06) = 3934,84 J/kg.độ
– Nhiệt dung của dung dịch ra khỏi nồi 2:
Vì X
C2
= 17 % <20% nên ta có:
C
C2
= 4186.(1- X
C2
) = 4186.(1- 0,17) = 3474,38 J/kg.độ
3.2. Lập phương trình cân bằng nhiệt lượng (CBNL)
Lập bảng nhiệt lượng riêng của hơi đốt, hơi thứ và nước ngưng tụ, nhiệt
độ sôi của dung dịch
Bảng 5 : Tra bảng I248 và I249,STQTTB,T1/Trang 310 và 312
Nồi
Hơi đốt Hơi thứ Dung dịch
T(
0

C) I.10
3
(K/kg) C
n
(J/kg.độ) T(
0
c) i.10
3
(K/kg)
C(J/kg.độ
)
t
s
(
0
C)
1 135,5 2605,35 4277,55 108,41 2664,657 3934,84111111,364
2 107,41 2666,957 4229,633 69,7 2746,51 3474,38 79,253
14
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
Sơ đồ cân bằng nhiệt của quá trình cô đặc
d.
C
d.
td
Trong đó D : lượng hơi đốt (kg/h)
I, i : nhiệt hàm hơi đốt và hơi thứ (J/Kg)
t
đ
, tc : nhiệt độ đầu và cuối của dung dịch (

o
C)
t
1
, t
2
: nhiệt độ của nước ngưng nồi 1,2 lấy bằng nhiệt độ hơi đốt (
o
C)
Q
xq
: nhiệt tổn thất ra môi trường ngoài
C
n
: nhiệt dung riêng của nước ngưng tụ ( J/kgđộ)
C
đ
, C
c
: nhiệt dung riêng của dung dịch đầu cuối (J/kg độ)
Phương trình cân bằng nhiệt lượng :
∑
nhiệt vào =
∑
nhiệt ra
– Nhiệt vào bao gồm
Nồi 1: + Nhiệt do hơi đốt mang vào D
1
I
1

+ Nhiệt do dung dịch đầu mang vào G
đ
.t
đ
.C
đ
(C
đ
=C
o
)
Nồi 2: + Nhiệt do lượng hơi thứ mang vào D
2
I
2
= W
1
i
1
+ Nhiệt do dung dịch nồi 1 mang vào (G
đ
-W
1
)C
1
ts
1
– Nhiệt ra bao gồm
Nồi 1: + do hơi thứ mang ra W
1

i
1
+ do dung dịch mang ra (G
đ
-W
1
)C
1
ts
1
+ do hơi nước ngưng tụ D
1
Cn
1
t
1
+ do tổn thất chung Q
xq1
Nồi 2 : + do hơi thứ mang ra W
2
i
2
+ do lượng dung dịch mang ra (G
đ
-W)C
2
t
s2
+ do nước ngưng tụ mang ra : D
2

C
n2
t
2
= W
1
Cn
2
t
2
+ do tổn thất chung Q
xq2
15
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
Phương trình cân bằng nhiệt lượng:
Nồi 1: D
1
I
1
+ G
đ
.t
đ
.C
đ
= W
1
.i
1
+ (G

đ
-W
1
) C
1
ts
1
+D
1
.C
1
.t
1
+Q
xq1
Nồi 2: D
2
.I
2
+ (G
đ
-W
1
) C
1
ts
1
= W
2
.i

2
+ ( G
đ
-W) C
2.
t
s2
+ D
2
C
n2
.t
2
+ Q
xq2
Với W1 = D
2
; W= W
1
+W
2
Q
xp1
= 0.05.D.(i – C
n1
. θ
1
)
Q
xp2

= 0.05.W
1
.(i
1
– C
n2
. θ
2
)
Từ các phương trình trên ta có: Lượng hơi thứ bốc ra khỏi nồi 1 là:

→
W
1
=
12211
1122222
95,0.C -I.95.0
) ().(
θ
nS
SSđS
Cit
tCtCGtCiW
−+
−+−

→
W
1

=
5.135.633,4229.95,02746510364,111.84,39342605350.95,0
)364,111.84,3934253.79.38,3474.(24000)253,79.38,34742746510.(19059
−+−
−+−
=10188,76
W
1
= 10188,76 (kg/h)
W
2
= W−W
1
=19059-10188,76 = 8870,24 (kg/h)
3.3. Kiểm tra lại giả thiết phân bố hơi thứ ở các nồi
Sai số là:
η
1
=
76,10188
286,998376,10188
−
*100% = 2,016% < 5%
η
2
=
24,8870
714,907524,8870
−
*100% = 2,316% < 5%

Vậy giả thiết phân phối hơi ban đầu(W
1
/W
2
=1,1) đã phù hợp.
Nên lượng hơi đốt tiêu tốn chung là: D=
).(95.0
).(.
11
11111
θ
n
đđđđ
CI
tCGtCWGiW
−
−−+
D=
( )
5,135.55,4277266465795,0
5,135.49,4039.24000634,111.84,3934).76,1018824000(2664657.76,10188
−
−−+
D= 10137,276 (kg/h).

⇒
x
1
= G
đ

1
W−
d
d
G
x
=24000.
10188,76-24000
5,3
= 6 (%).
x
2
= G
đ
)WW(
21
+−
d
d
G
x
=24000
) 8873,5(10188,76-24000
5,3
+
= 17 (%)
16
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
III. Tính bề mặt truyền nhiệt
1. Độ nhớt

Ta sử dụng công thức Pavolov:
constK
tt
==
−
−
21
21
θθ
Với t
1
, t
2
là nhiệt độ chất lỏng có độ nhớt μ
1
, μ
2.
21
,
θθ
là nhiệt độ của chất lỏng tiêu chuẩn có độ nhớt tương ứng.
Nên:
2
2
2
2
θθ
θθ
+
−

=→=
−
−
K
tt
K
tt
s
s
s
s
Nồi 1: Nồng độ dung dịch x
1
= 6 %
Chọn chất chuẩn là H
2
0
Tra bảng của nước phụ thuộc nhiệt độ.
I.102, STQTTB T1/ Trang 94
I.101, STQTTB T1/ Trang 91
)(93,44)/.(10.598,0)(50
1
23
11
CmsNCt
oo
=→=→=→
−
θµ
)(73,38)/.(10.672,0)(40

2
23
22
CmsNCt
oo
=→=→=→
−
θµ
61,1
73,3893,44
4050
=
−
−
=→
K
Từ đó ta có:
)(075,8373,38
61,1
40364,111
2
21
C
k
tt
o
s
s
=+
−

=+
−
=
θθ

⇒
µ
s1
= 0,332.10
-3
(N.s/m
2
)
Nồi 2: Nồng độ dung dịch x
2
= 17%
Chọn chất chuẩn là H
2
0
Tra bảng :
I.101, STQTTB T1/ Trang 91 và sử dụng phương pháp ngoại suy.
I.102, STQTTB T1/ Trang 94.
)(27,45)/.(10.596,0)(60
1
23
11
CmsNCt
oo
=→=→=→
−

Xem thêm: Hướng Dẫn Đồ Án Kết Cấu Thép 2 ~ Hau, Đồ Án Kết Cấu Thép 2

θµ
)(32,38)/.(10.69,0)(50
2
23
22
CmsNCt
oo
=→=→=→
−
θµ
44,1
32,3827,45
5060
=
−
−
=→
K
Từ đó ta có:
)(63,5832,38
44,1
50252,79
2
22
C
k
tt
o
s
s

=+
−
=+
−
=
θθ

⇒
µ
s2
= 0,609.10
-3
(N.s/m
2
)
17
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
2. Hệ số truyền nhiệt của dung dịch
Áp dụng công thức I.32 ST QTTB T1/ Trang 123
3

M
CpA
dd
ρ
ρλ
=
W/m.độ
Với:
A:là hệ số phụ thuộc vào mức độ liên kết của chất lỏng đối với nước

Cp:nhiêt dung riêng đẳng áp của chất lỏng (J/kg. độ)
ρ
:khối lượng riêng (kg/m
3
)
M:là khối lượng mol của chất lỏng
Chọn A=3,58.10
-8
OHiddi
MmMmM
2
).1(.
−+=
Mà
OH
i
d
i
d
i
i
M
x
M
x
M
x
m
2
2

2
1
−
+
=
Nồi 1:
Tra bảng I.59 STQTTB
1
/46 :dung dich NaNO
3
có 6% có t
s1
=111,396
o
C,có ρ
1
=
987,3 kg/m
3

0133,0
18
06,01
85
06,0
85
06,0
1
=
−

+
=
m
89,1818).0133,01(85.0133,0
1
=−+=→
M
52,0
89,18
3,987
.3,987.84,3934.10.58,3
3
8
1
==→
−
λ
(W/m.độ)
Nồi 2: Tra bảng I.59 STQTTB
1
/46 :dung dich NaNO
3
có 17% có t
s2
=79,252
n
o
C,có ρ
2
= 1083,5 kg/m

3
0416,0
18
17,01
85
17,0
85
17,0
2
=
−
+
=
m
7872,2018).0416,01(85.0416,0
2
=−+=→
M
5034,0
7872,20
5,1083
5,1083.38,3474.10.58,3
3
8
2
==→
−
λ
(W/m.độ)
18

Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
3. Hệ số cấp nhiệt (α)
3.1. Về phía hơi ngưng tụ (α
1
)
Áp dụng công thức V.101, STQTTB, T2/ Trang 28
4
1
1
.
04,2
tH
r
A
∆
=
α
W/m
2
.độ
Với r: ẩn nhiệt ngưng (J/kg)
H: chiều cao ống truyền nhiệt (chọn H = 4m )
4
32
.
µ
λρ
=
A
: là hệ số phụ thuộc nhiệt độ nước ngưng tụ.

t
m
= 0,5(t
T1
+t
hd
)
11 Thd
ttt
−=∆
Nồi 1: Chọn ∆t
1
= 2,71
o
C
t
T1
= t
hđ1
– ∆t
1
= 135,5 – 2,72 = 132,79
o
C
t
m1
= 0,5.(t
T1
+ t
hd

)=
C
o
145,134
2
5,13579,132
=
+
→A
1
=192,2435
Tra bảng I.250 STQTTB, T1 / Trang 312.
→ r
1,n1
= 2167,394.10
3
J/kg
→
95,8292
71,2.4
02167,394.1
.2435,192.04,2
4
3
1,1
==
n
α
W/m
2

.độ
→ q
1,n1
= α
1,n1
.∆t
1
= 8292,95.2,71= 22473,8945 W/m
2
Nồi 2: Chọn ∆t
1
= 3,23
o
C
t
T1
= t
hđ2
– ∆t
1
= 107,41 – 3,23= 104,18
o
C
t
m2
=
795,105
2
41,10718,104
=

+

o
C
→ A
2
= 181,61
Tra bảng I.250 STQTTB, T1 / Trang 312.
→ r
1,n2
= 2245,774.10
3
J/kg
→
77,7464
23,3.4
02245,774.1
.61,181.04,2
4
3
2,1
==
n
α
W/m
2
.độ
→ q
1,n2
= α

1,n2
.∆t
1
= 7564,77.3,23= 24434,2071 W/m
2
19
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
3.2. Về phía dung dịch sôi ( α
2
)
Ta có:
n
αϕα
.
2
=
Với:
ϕ
là hệ số hiệu chỉnh.
n
α
là hệ số cấp nhiệt của nước.
Mà theo CT VI.27, STQTTB, T2/Trang 71
Ta có:
435,0
2565,0
2
222











































=
d
n
n
d
n
d
n
d
C
C
µ
µ
ρ
ρ
λ
λ
ϕ
Theo CT V.91, STQTTB, T2/Trang 26
5,033,2
2

145,0 pt
n
∆=
α
W/m
2
.độ
Trong đó : P là áp suất hơi thứ
Ta có: ∑ r = r
1
+ r
2
+ r
3
Chọn theo bảng V.I, STQTTB, T2/ Trang 4.

31
rrr
++=
∑
λ
δ
Trong đó r
1
: nhiệt trở của lớp hơi nước
γ
δ
=
2
r

: nhiệt trở của tường
λ : hệ số dẫn nhiệt của vật liệu làm ống truyền nhệt
δ
: bề dày ống truyền nhiệt (
δ
=2 mm)
r
3
: nhiệt trở của lớp cặn bẩn
Chọn vật liệu làm ống truyền nhiệt là CT3 λ = 50 W/m độ (Tra bảng
XII.7,STQTTB, T2/ Trang 313)
→ ∑ r
1
=
3333
10.659,010.387,010.
50
2
10.232,0
−−−−
=++
m
2
độ/W
Nồi 1: Tại t
s1
= t
2
= 111,396
o

C.
Ta có : ∆t = q
1.
∑ r
1
= 22535,92.0,659.10
-3
= 14,81
o
C
→ t
T2
= t
T1
– ∆t = 132,79 – 14,81 = 117,98
o
C
Hệ số cấp nhiệt của nước :
∆t
2
= t
T2
– t
2
= 117,98 – 111,396 = 6,584
o
C
Áp suất hơi thứ tại nồi 1 :
P
ht1

= 1,39.98100= 1,36.10
5
N/m
2
20
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
Vậy
=
1,nn
α
0,145.6.584
2,33
.(1,36.10
5
)
0,5
= 4317,36 W/m
2
độ
Tra bảng I.249, STQTTB, T1/Trang 311
C
n1
= 4235,3 J/kg.độ
µ
n1
= 2,56.10
-4
N.s/m
2
λ

n1
= 0,684 W/m
2
.độ
ρ
n1
= 949,9 kg/m
3
435,0
3
3
2565,0
1
10.332,0
10.256,0
.
3,4235
84,3934
9,949
3,987
.
684,0
52,0



































=
−
−

n
ϕ
= 0,766
==
1,11,2
.
nnn
αϕα
0,8.4317,36 = 3307,1 W/m
2
độ
→ q
2,n1
= α
2,n1
.∆t
2,n1
= 6,584.3307,1 = 21773,9464 W/m
2
Nên ta có:
%2.3%100.
9464,21773
8945,224739464,21773
1
=
−
=
η
< 5% nên đạt
Vậy nhiệt tải trung bình:

92,22123
2
8945,224739464,21773
2
1,21,1
1
=
+
=
+
=
nn
qq
Q
W/m
2
Nồi 2: Tại t
s2
= t
2
= 79,252
o
C.
Ta có : ∆t = q
1,n2.
∑ r
1
= 24434,2071 .0,659.10
-3
= 16,1

o
C
→ t
T2
= t
T1
– ∆t = 104,18- 16,1 = 88,08
o
C
Hệ số cấp nhiệt của nước :
∆t
2
= t
T2
– t
2
= 88,08 – 79,253 = 8,827
o
C
Áp suất hơi thứ tại nồi 1 :
P
ht2
= 0,31.98100= 0,304.10
5
N/m
2
Vậy
=
2,nn
α

0,145.8,827
2,33
.(0,304.10
5
)
0,5
= 4041,56 W/m
2
độ
Tra bảng I.249, STQTTB, T1/Trang 311
C
n2
= 4194,4024 J/kg.độ
µ
n2
= 3,58.10
-4
N.s/m
2
λ
n2
= 0,6744 W/m
2
.độ
ρ
n2
= 972,25 kg/m
3
435,0
3

3
2565,0
2
10.609,0
10.358,0
.
4024,4194
38,3474
25,972
5,1083
.
674,0
5034,0



































=
−
−
n
ϕ
= 0,68
==
2,22,2
.
nnnn
αϕα
0,68.4041,56= 2748,2608 W/m
2

độ
21
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
→ q
2,n2
= α
2,n2
.∆t
2
= 8,827 . 2748,2608 = 24258,8981 W/m
2
Nên ta có:
%717,0%100.
2071,24434
2071,244348981,24258
1
=
−
=
η
< 5% nên đạt
Vậy nhiệt tải trung bình:
5526,24346
2
2071,244348981,24258
2
2,22,1
2
=
−

=
+
=
nn
qq
Q
W/m
2
3.3. Tính hệ số phân bố nhiệt độ hữu ích cho các nồi
Xem bề mặt truyền nhiệt trong các nồi như nhau: F1= F2 nên nhiệt độ
hữu ích phân bố trong các nồi là:
hi
n
i
i
i
hi
t
K
Q
kt
∆∑
∑
=∆
=
=
.)(
2
1
Trong đó:

hi
t
∆
là nhiệt độ hữu ích trong các nồi (
o
C )
Q
i
: lượng nhiệt cung cấp (J/s )
K
i
: hệ số truyền nhiệt
Ta có:
3600
.
ii
i
rD
Q
=
Trong đó:
D
i
là lượng hơi đốt mỗi nồi
r
i
: ẩn nhiệt ngưng tụ của hơi
21
11
1

αα
+∑+
=
r
K
i
Nồi 1:
Ta có: ẩn nhiệt ngưng tụ ứng với nhiệt độ 135,5
0
C là r = 2167408
861,6103225
3600
2167408.276,10137
3600
.
11
1
===
rD
Q
J
245,924
92,3431
1
10.659,0
95,8292
1
1
3
1

=
++
=
−
K
47,6603
924
861,6103225
1
1
==
K
Q
Nồi 2:
22
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
Ta có: ẩn nhiệt ngưng tụ ứng với nhiệt độ 107,41
0
C là r =2245774
528,6356014
3600
2245774.5,10185
3600
.
22
2
===
rD
Q
757,865

2608,2748
1
10.659,0
77,7564
1
1
3
2
=
++
=
−
K
57,7341
757,865
855,6353980
2
2
==
K
Q
Nên:
04,1394522,733943,6529
2
2
1
1
2
1
=+=+=∑

=
=
K
Q
K
Q
K
Q
i
i
n
i
Vậy:
)(274,24
04,13945
47,6603
.262,51
1
Ct
o
hi
==∆
)(988,26
04,13945
57,7341
.262,51
2
Ct
o
hi

==∆
Tính sai số:
%7.0%100.
274,24
274,24104,24
1
=
−
=
η
%3,4%100.
988,26
988,26148,28
2
=
−
=
η
Tính bề mặt truyền nhiệt F:
)(
.
2
,
m
tK
Q
F
ihii
i
∆

=
Nồi 1:
)(272
274,24.245,924
861,6103225
2
1
mF
==
Nồi 2:
)(272
988,26.757,865
528,6356014
2
2
mF
==
Theo quy chuẩn bảng VI.6, STQTTB, T2/ Trang 80
Chọn bề mặt truyền nhiệt F= 315 m
2
23
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
Bảng 6: Tóm tắt:
Nồi 1 Nồi 2
q
1
(W/m2) 22473,8945 24434,2071
q
2
(W/m2) 21773,9464 24258,8981

Sai số 3,2 0,717
q (W/m2) 22123,92 24346,5526
D
i
(kg/h) 10137,276 10185.5
r
i
(J/kg) 2167408 2245774
Q
i
(J/s) 6103225,861 6356014,528
K
i
924,245 865,757
Q
i
/K
i
6603,47 7341,57
∆
thi(i)
dự đoán 24,104 28,148
∆
thi(i)
tính toán 24,274 26,988
Sai số (%) 0,7 4,3
24
Ketnooi.com diễn đàn chia sẻ kiến thức, công nghệ
PHẦN 3: TÍNH THIẾT BỊ CHÍNH
I. Buồng đốt

1. Tính số ống truyền nhiệt
Chọn đường kính ngoài của ống truyền nhiệt là d
n
=0,057m,
Suy ra d
t
= 0,057-2.0,0025 = 0,052m.
Chọn chiều cao ống truyền nhiệt là 5 m
482
14,3.4.052,0
315

===
π
hd
F
n
t
ống
Theo bảng qui chuẩn số ống truyền nhiệt V.11, STQTTB T2/Trang 48
Chọn n= 517 ống.
Chọn cách xếp ống theo hình lục giác đều
Số ống trên đường truyền xuyên tâm là 25
Số ống trong tất cả các viên phân là 48
2. Đường ống tuần hoàn trung tâm
π
t
th
f
D

.4
=
Chọn f
t
= 0,3.F
D
=0,3
4

2
nd
π
=0,3
4
439.052,0.14,3
2
= 0,32 m
2
.
Vậy :
π
t
th
f
D
.4
=
=
14,3
32,0.4

= 0,648 m
Chọn D
th
= 700 mm
3. Đường kính thiết bị buồng đốt
Đối với thiết bị cô đặc tuần hoàn trung tâm và bố trí ống đốt theo hình lục giác
đều thì đường kính trong của buồng đốt có thể tính theo công thức :
D
t
=
l
dF
dd
n
nth
.
60sin 4,0
).2(
02
2
ψ
β
β
++
m
Trong đó :
β=
n
d
t

= 1,2 : Hệ số, thường β = 1,2 –1,5
t =1,3.d
n
: Bước ống , m (thường t = 1,2 – 1,5d
n
)
d
n
=0,057 : Đường kính ngoài của ống truyền nhiệt m
ψ
= 0,8 : Hệ số sử dụng lưới đỡ ống, thường ψ = 0,7 – 0,9
l =5 m : Chiều dài của ống truyền nhiệt m
d
th
= 0,6 m : Đường kính ngoài của ống tuần hoàn trung tâm
25

Tài liệu liên quan

Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH 64 3 6

Đề tài THIẾT KẾ HỆ THỐNG THIẾT BỊ CÔ ĐẶC HAI NỒI XUÔI CHIỀU DUNG DỊCH NaOH 51 1 4

Tài liệu Đề tài: THIẾT KẾ HỆ THỐNG THIẾT BỊ CÔ ĐẶC HAI NỒI XUÔI CHIỀU DUNG DỊCH NaOH ppt 51 1 3

ĐỒ ÁN MÔN HỌC QUÁ TRÌNH THIẾT BỊ CÔNG NGHỆ HÓA : Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH với năng suất 11000 kg/h ppt 64 1 2

Thiết kế hệ thống cô đặc KNO3 hai nồi liên tục ống tuần hoàn trung tâm buồng đốt trong đối lưu tự nhiên nhằm cô đặc dung dịch KNO3 từ 3% lên 10% 69 3 8

Thiết kế hệ thống cô đặc NaOH hai nồi liên tục ống tuần hoàn trung tâm buồng đốt trong đối lưu tự nhiên nhằm cô đặc dung dịch NaOH từ 5% lên 35% 61 1 3

Thiết kế thiết bị cô đặc ba nồi xuôi chiều, buồng đốt trong, ống tuần hoàn trung tâm 28 tấn giờ 75 1 4

Thiết kế hệ thống cô đặc NaOH hai nồi liên tục ống tuần hoàn trung tâm buồng đốt trong đối lưu tự nhiên nhằm cô đặc dung dịch NaOH từ 5% lên 35% 64 648 3

Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH 54 473 1

ĐỒ án CÔNG NGHỆ THIẾT bị cô đặc 3 nồi XUÔI CHIỀU làm VIỆC LIÊN tục 58 1 7

Tài liệu bạn tìm kiếm đã sẵn sàng tải về

Xem thêm: Những Khóa Học Ai Online Cæ¡ BảN đÁº¿N Nã¢Ng Cao Chuyãªn NghiệP NhấT

(1.53 MB – 63 trang) – Thiết bị cô đặc hai nồi xuôi chiều ống tuần hoàn trung tâm